如果贝雷片作为纵梁需要怎么计算
发布时间：2018-11-15
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为了保证在现浇箱梁施工期间新开河河水正常流通，经研究决定在2#~~3#墩之间修建一座临时扩大基础用作纵梁支撑及档土，中跨埋设7根钢管桩，再顺桥向搭设贝雷片作为纵梁。总跨径23.5m。支架间距为0.9m×0.6m。扩大基础地面为11m×1.5m。在第一孔、第二孔、第四孔填筑石渣后铺设砼，砼厚20cm，标高控制模板、支架、脚手架自重 底模板自重取0.75kN/㎡,工字钢、脚手架按实际计算。新浇混凝土自重按26 kN/m3。 3、施工人员、施工料具运输堆放荷载 ①计算模板及直接支承模板小棱时，均布荷载可取2.5kPa。 ②计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1.5 kPa。 ③计算支架立柱及支承拱架的其它结构件时，均布荷载可取1.0kPa。 4、倾倒混凝土时产生的冲击荷载按2.0kN/㎡。 5、振捣混凝土产生的荷载按2.0kN/㎡。 6、其它可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等，基本不产生。 7、新浇混凝土对模板侧面压力，泵送时：Pm=4.6v1/4=4.6×21/4=5.5 kN/㎡。 8、倾倒混凝土时对侧面模板产生的水平荷载按2.0kN/㎡。 9、振捣混凝土产生时对侧面模板产生的压力按4.0kN/㎡。单跨现浇箱梁重：（522.2+1.08）m3*2600/80×23.5=399655.1Kg ⑵扩大基础自重： 32.78m3*2600=85228Kg ⑶模板、支架、其他重：（0.75+1.5+2）*10*23.5=99875Kg ⑷贝雷片重：287*16*4=32144Kg 两侧扩大基础承载力：450kpa×11×1.5=7425KN > （399655.1+99875+44136+42614）×10/（4×1000）=1465.7KN。 满足要求。 此荷载为简支荷载，因此钢管桩基础承载力为：（399655.1+99875+44136）×10/（2×1000）=2718.3KN贝雷架材料允许弯曲应力 [σ]=273 Mpa 贝雷架材料允许剪应力 [σ]=208 Mpa 贝雷片承受荷载主要是箱梁梁体、支架、自重等荷载。为均布荷载 底板下三个贝雷纵梁 q=（3.875×26+5.55×（0.75+1.5+2.0+2.0）+5.74）/3=47.06KN/m 最大弯矩可能在M①中、MB支 M①中=0.07ql2=474.356KN.m MB支=0.125ql2=847.065 KN.m σ max =Mmax/w=118.35Mpa<[﹠]=273Mpa.安全系数2.31.满足要求QB左=0.625ql=352.943＜【490.5】KN 绕度计算: 工字钢容许绕度[f]为（1/200~1/1000）L 这里取L/800=1.5cm fmax=0.521ql4/(100EI)=4.83mm < [f]=1.5cm 满足要求。 外侧2个贝雷纵梁 q=（(0.7088×26+2.266×(0.75+1.5+4)+3.8267)/2=18.209KN/m 最大弯矩可能在M①中、MB支 M①中=0.07ql2=183.547KN.m Mb支=0.125ql2=327.762 KN.m σ max =Mmax/w=45.795Mpa<[﹠]=273Mpa.安全系数5.96.满足要求。 剪力最大可能在QA、QB左 QA=0.375ql=81.941KN＜【490.5】KN QB左=0.625ql=136.568＜【490.5】KN 绕度计算: 工字钢容许绕度[f]为（1/200~1/1000）L 这里取L/800=1.5cm f=0.521ql4/(100EI)=1.9*10-6mm < [f]=1.5cm 满足要求。 支架计算 底板支架 支架承受荷载主要集中的箱梁底板。 P=3.87526/5.55+0.75+1.5+2+2=24.403KN/m2 设计支架间距为：横距0.9m，纵距0.6m。横杆步距1.2m。 立杆伸出顶层水平杆中心至模板支撑点长度，取40cm.每根立杆承重：N=24.403 KN/m2*0.9m*0.6m=13.177N 钢管用￠48×3mm，A为截面积=424mm2 钢管回转半径i=2√R²+r² =15.9mm 长细比为 入=（1200+2*400）/15.9=125.8 查表的￠=0.417 支柱的收压应力为：σ=N/（￠A）=13177/(0.417*424)=74.527Mpa < 215Mpa.满足要求。 翼板支架 P=0.7088×26/2.25+0.75+1.5+2+2=14.44KN/m2 设计支架间距为：横距0.9m，纵距0.6m。横杆步距1.2m。 立杆伸出顶层水平杆中心至模板支撑点长度，取40cm. 每根立杆承重：N=24.403 KN/m2*0.9m*0.6m=7.798N 钢管用￠48×3mm，A为截面积=424mm2 钢管回转半径i=2√R²+r² =15.9mm 长细比为 入=（1200+2*400）/15.9=125.8 查表的￠=0.417 支柱的收压应力为：σ=N/（￠A）=7798/(0.417*424)=44.104Mpa < 215Mpa.满足要求。 细部结构检算 1、底模下的10×10cm方木棱,最不利荷载在腹板底 跨度 l=0.9m(间距0.35m) 均布荷载 q=0.35×1.4×26+（0.75+1.5+2.0+2.0）×0.35=14.93kN/m Mmax = ql2/8=(8.22×103×0.92)/8=1511.4N·m σ max = Mmax/W=832.28/ (0.13/6) =9.07Mpa＜[11] Mpa安全系数为11/9.07=1.21，满足要求。 fmax=5ql4/384EI=(5×8.22×103×0.94)/[384×9×109× (0.14/12)] =1.7mm＜3.6 mm=l/250 ， 满足要求。2、10×10cm方木棱下的15×15cm方木纵梁 跨度 l=0.9m（纵距0.6m） 均布荷载 q=0.6×1.4×26+（0.75+1.5+2.0+2.0）×0.6=25.6kN/m Mmax = ql2/8=(18.5×103×1.22)/8=2591N·m σ max = Mmax/W=3330/ (0.153/6) =4.61Mpa＜[11] Mpa，安全系数为11/4.61=2.39，满足要求。 fmax=5ql4/384EI=(5×18.5×103×1.24)/[384×9×109× (0.154/12)] =0.58mm＜4.8 mm=l/250 ， 满足要求。3、木内模跨间4×6cm支承底模方木棱 跨度 l=0.6m
均布荷载 q=0.3×0.3×26+（0.75+2.5+2.0+2.0）×0.3=4.52 kN/m Mmax = ql2/8=(4.52×103×0.62)/8=203.4N·m σ max = Mmax/W=203.4/[ (4×62/6) ×10-6]=8.5Mpa＜[11] Mpa，安全系数为11/8.5=1.3 ，满足要求。 fmax=5ql4/384EI=(5×4.52×103×0.64)/[384×9×109×(4× 63/12)×10-8]=1.2mm＜2.4 mm=l/250 ，满足要求。 4、木内模跨间支承4×6cm方木棱的10×10cm方木 跨度 l=0.862m 均布荷载 q=0.3×0.7×26+（0.75+1.5+2.0+2.0）×0.7=9.84kN/m Mmax = ql2/8=(9.84×103×0.8622)/8=913.94N·m σ max = Mmax/W=913.94/ (0.13/6) =5.5Mpa＜[11] Mpa， 安全系数为11/5.5=2，满足要求。 fmax=5ql4/384EI=(5×9.84×103×0.8624)/[384×9×109× (0.14/12)] =0.94mm＜3.4 mm=l/250 ， 满足要求。
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